laminación
ELEMENTO
APP.
INTENSIDAD
PESO %
PESO %
ATÓMICO %
Conc.
Corrn.
OK
185.29
1.2143
31.99
7.54
61.92
Si K
0.82
0.5068
0.34
0.98
0.37
Ca K
2.6
1.0678
0.51
0.67
0.39
Cr K
42.43
1.0826
8.22
2.08
4.89
Fe K
251.49
0.9124
57.77
6.85
32.04
Mo L
4.01
0.7148
1.18
1.90
0.38
Sigma
Totales.
100.00
Tabla IV. Elementos en el óxido del rodillo semi HSS en las zonas oscuras de la Figura 2.
Figura 3. Vista transversal del óxido del rodillo semi-HSS, de
una amplificación de las grietas térmicas.
ELEMENTO
APP.
INTENSIDAD
Conc.
Corrn.
OK
58.95
1.6296
33.84
2.23
64.05
Al K
0.24
0.6916
0.33
0.30
0.37
Si K
0.39
0.8087
0.46
0.28
0.49
VK
0.29
0.9630
0.28
0.75
0.17
Cr K
8.82
1.0260
8.04
0.89
4.69
Fe K
51.06
0.9061
52.71
2.49
28.58
Ni K
1.29
0.8729
1.38
2.72
0.71
Mo L
2.42
0.7636
2.96
0.75
0.94
Totales.
PESO %
PESO %
ATÓMICO %
Sigma
100.00
Tabla V. Análisis químico del óxido de la Figura 3.
La Figura 4 es una relación entre las toneladas
trabajadas por campaña de los rodillos, contra la calificación, en donde el número uno representa un rodillo con
poco daño y el seis es un rodillo con el mayor daño. Con
el rendimiento promedio obtenido en el castillo F2 (2189
toneladas) se observa una calificación al rodillo de entre
2 a 3.
Es de considerar que aunque los rodillos semi-HSS tu22 HIERRO yACERO/AIST MÉXICO
vieron rendimientos globales en los castillos 2 y 3 de un
13% menor al de los rodillos HiCr, su calidad superficial
fue mucho mejor. La Figura 5a es una vista transversal de
la máxima profundidad de la grieta térmica encontrada
por microscopia electrónica de barrido, siendo ésta de
193 micras. La Figura 5b, representa el tamaño de grieta
de un rodillo HiCr que trabajó en el primer castillo, se encontró una grieta térmica de hasta 1mm de profundidad,
sin embargo, la cantidad de toneladas las cuales este par